存在拉應(yīng)力的情況下,應(yīng)力腐蝕裂紋優(yōu)先在點蝕坑處萌生并擴(kuò)展。在本章中,基于對點蝕坑內(nèi)裂紋萌生位置的觀察,計算點蝕坑內(nèi)的應(yīng)力集中系數(shù),分析點蝕坑形貌對裂紋萌生的影響以及點蝕坑內(nèi)裂紋萌生機理。對高溫低CI-濃度環(huán)境中裂紋的擴(kuò)展速率進(jìn)行研究,并分析裂紋擴(kuò)展的隨機性。
一、應(yīng)力腐蝕裂紋的萌生
1. 點蝕坑形貌對裂紋萌生的影響
從電化學(xué)角度來說,由于金屬離子的水解,點蝕坑底的pH值更低、Cl-濃度更大,裂紋會優(yōu)先在坑底萌生。但實際中發(fā)現(xiàn),多數(shù)應(yīng)力腐蝕裂紋在坑肩或坑口邊緣處萌生,無論在高應(yīng)力還是低應(yīng)力情況下,都發(fā)現(xiàn)了這種現(xiàn)象。圖5-1是慢拉伸試驗后掃描電鏡下觀察到的試樣表面點蝕坑和裂紋,從圖中可看出,點蝕形貌近似為半橢球形,在高應(yīng)力作用下,沿拉伸方向的表面尺寸大于垂直于拉伸方向的表面尺寸。實際應(yīng)力腐蝕開裂案例中,觀察到的點蝕坑和裂紋萌生位置及形貌如圖5-2所示。
由圖5-1和圖5-2可看出,裂紋在點蝕坑處的萌生和擴(kuò)展方式主要有以下四種情況:
①. 裂紋萌生于坑底,在垂直于拉應(yīng)力方向沿蝕坑表面一直擴(kuò)展到坑外表面;
②. 裂紋萌生于坑底,只沿材料厚度方向擴(kuò)展,不向坑外表面擴(kuò)展;
③. 裂紋萌生于坑口或坑肩,只向坑外表面擴(kuò)展;
④. 裂紋在底部和坑口處同時萌生,沿表面向兩側(cè)同時擴(kuò)展,最終匯合成主裂紋。
裂紋萌生受力學(xué)作用和電化學(xué)作用共同作用,而力學(xué)作用占重要地位。因此,由點蝕坑引起的局部應(yīng)力集中在很大程度上決定了裂紋萌生位置。為了明確點蝕坑形貌與裂紋萌生的關(guān)系,對點蝕坑尺寸進(jìn)行了測量。點蝕坑深度采用顯微法測量,放大倍數(shù)為200時的標(biāo)尺如圖5-3(a)所示,觀察到的點蝕坑底部和表面的圖像如圖5-3(b)所示。
根據(jù)測得的點蝕坑尺寸,采用ABAQUS軟件對不同形貌點蝕坑建立三維模型,分析點蝕坑內(nèi)應(yīng)力集中情況。點蝕坑形貌簡化為半橢球形:b為蝕坑半長,沿拉伸方向;c為蝕坑半寬,垂直于拉伸方向;a為蝕坑深度。幾何模型和有限元網(wǎng)格模型如圖5-4所示,模型中部分點蝕坑尺寸來源于應(yīng)力腐蝕試驗后試樣中點蝕坑的實際尺寸。材料模型采用彈塑性模型,彈性模量E=210GPa,泊松比v=0.3.XY面施加Z方向的約束,即UY=0,XZ面采用對稱邊界。
由于研究目的是得到點蝕坑內(nèi)應(yīng)力集中系數(shù),為便于計算,只沿橢球長軸方向施加10MPa的拉應(yīng)力。坑內(nèi)的應(yīng)力集中系數(shù)Kt為:
Kt =σmax / σ(5-1)
式中 σmax-應(yīng)力集中處最大Mises(米塞斯)應(yīng)力。
首先對深坑內(nèi)應(yīng)力分布進(jìn)行了模擬,結(jié)果如圖5-5所示。
由圖5-5(a)可知,深寬比a/2c=3.24、b=c=0.125mm的點蝕坑,最大應(yīng)力位于坑肩部,Kt=2.6;坑底和坑口的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的1.9倍和2.3倍。保持寬度不變,深寬比增大為5.4,同時b增大到0.175mm,最大應(yīng)力位于肩部,Kt=2.0;坑底和坑口的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的1.7倍和1.9倍,如圖5-5(b)所示。與圖5-5(a)中的點蝕坑相比,雖然圖5-5(b)中的點蝕坑深寬比增大,但由于長寬比增大,坑內(nèi)各處應(yīng)力集中程度反而減小。對于深寬比為2.025、半長和半寬都為0.2mm的點蝕坑,最大應(yīng)力也位于肩部,Kt=2.55;坑底和坑口的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的2.2倍和2.3倍,如圖5-5(c)所示。
為了與深坑比較,對淺坑內(nèi)的應(yīng)力分布也進(jìn)行了模擬,結(jié)果如圖5-6所示。對于a=b=c=0.2mm的半球形點蝕坑,最大應(yīng)力出現(xiàn)在肩部,Kt=1.9;坑底和坑口的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的1.8倍和1.8倍,如圖5-6(a)所示。保持長度和寬度不變,深寬比減小至a/2c=0.1875時,最大應(yīng)力出現(xiàn)在坑口,Kt=1.49;坑底和肩部的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的1.46倍和1.48倍,如圖5-6(b)所示。保持長和深度不變,減小寬度使深寬比為0.25時,最大應(yīng)力出現(xiàn)在點蝕坑肩部,Kt=1.46;坑底和坑口的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的1.4倍和1.4倍,如圖5-6(c)所示。在圖5-6(c)幾何尺寸的基礎(chǔ)上減小蝕坑深度,使深寬比為0.133,應(yīng)力分布情況如圖5-6(d)所示,最大應(yīng)力出現(xiàn)在點蝕坑坑口,Kt=1.17;坑底和坑肩的應(yīng)力分別為外加應(yīng)力的1.14倍和1.1倍。
由以上模擬結(jié)果可知:應(yīng)力集中區(qū)垂直于拉伸方向,且呈帶狀分布,當(dāng)深寬比較大時,應(yīng)力集中帶從口部到底部逐漸變窄;深坑中最大應(yīng)力出現(xiàn)在點蝕坑口下邊緣,淺坑中應(yīng)力最大值位于點蝕坑口或坑口下邊緣;相同的長寬比下,隨著a/2c值的減小,應(yīng)力集中程度降低,應(yīng)力集中分布帶變寬且上下寬度趨于均勻;而深度相同時,b/c值減小,應(yīng)力集中系數(shù)增大。因此,點蝕坑應(yīng)力集中系數(shù)的大小不僅與深寬比有關(guān),還與長寬比有關(guān),三者之間的關(guān)系如圖5-7所示。
不論是深坑還是淺坑,點蝕坑口或下邊緣的應(yīng)力集中程度最大,大部分裂紋會優(yōu)先在此萌生,這與在試驗和實際失效案例中觀察到的現(xiàn)象是一致的。然而,也發(fā)現(xiàn)了一些起源于坑底的裂紋,這主要有兩方面的原因:一是淺蝕坑坑口、坑肩和坑底的應(yīng)力集中程度相差很小,微小的力學(xué)變化和電化學(xué)溶解變化都可能引起裂紋萌生位置的改變;二是實際點蝕的形貌并不是標(biāo)準(zhǔn)的半橢球形,受材料內(nèi)部夾雜及晶體結(jié)構(gòu)的影響,點蝕坑內(nèi)部可能產(chǎn)生次級點蝕坑,如圖5-8所示,次級點蝕坑的存在引起最大應(yīng)力集中位置的改變。為了研究次級點蝕坑對應(yīng)力集中的影響,在初級點蝕坑的基礎(chǔ)上建立次級點蝕坑模型,并進(jìn)行有限元模擬。點蝕坑尺寸:a=0.075mm,b=0.2mm,c=0.15mm;次級坑的尺寸:a=b=c=0.01mm,幾何模型如圖5-9所示,施加10MPa的單向拉力,模擬結(jié)果如圖5-10所示。
由圖5-10可見,坑內(nèi)最大應(yīng)力出現(xiàn)在次級點蝕坑的坑口處,應(yīng)力集中系數(shù)為3.2,坑底的應(yīng)力為外加應(yīng)力的2.5倍;與圖5-6(b)相比,原點蝕坑坑肩和坑口位置的應(yīng)力集中程度基本沒變。
2. 裂紋萌生機理
對于奧氏體不銹鋼應(yīng)力腐蝕裂紋萌生,解釋最普遍的是滑移溶解機理。點蝕坑內(nèi),一方面,拉應(yīng)力作用下形成的鈍化膜較薄,耐破裂能力差;另一方面,應(yīng)力集中使局部的應(yīng)力升高,容易引起位錯滑移,導(dǎo)致鈍化膜破裂。鈍化膜破裂后,露出活潑的新鮮金屬,滑移也使位錯密集和缺位增加,促成某些元素或雜質(zhì)在滑移帶偏析,在腐蝕介質(zhì)作用下發(fā)生陽極溶解。陽極溶解增強了局部塑性變形,使材料抗開裂能力下降,周而復(fù)始循環(huán)下去,導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕裂紋產(chǎn)生。通過對點蝕坑內(nèi)裂紋萌生的研究發(fā)現(xiàn),裂紋萌生于點蝕坑內(nèi)應(yīng)力較大的區(qū)域。從應(yīng)力的角度出發(fā),只要局部應(yīng)力大于等于臨界應(yīng)力,裂紋就形核。即
σmax ≥ σth(pH,T,acl-,材料微觀結(jié)構(gòu))(5-2)
從5.1.1節(jié)的分析發(fā)現(xiàn),點蝕坑口和坑肩部位應(yīng)力集中程度最大,裂紋會優(yōu)先在此萌生。材料的不均勻性和局部的電化學(xué)反應(yīng)對應(yīng)力腐蝕裂紋的萌生也有一定的影響,雖然坑內(nèi)裂紋萌生概率會隨著應(yīng)力集中程度的增大而增大,但實際材料中夾雜和缺陷的存在會改變局部的應(yīng)力集中分布情況,由此造成理論分析和實際的差距。特別是較淺的點蝕坑,坑口、坑肩和坑底的應(yīng)力集中程度相差不大,裂紋可能會在多個位置萌生。
把圖5-1(c)放大,發(fā)現(xiàn)點蝕坑底部存在很多長度為6~8μm的微裂紋,這些微裂紋都垂直于拉伸方向,如圖5-11所示。產(chǎn)生多條裂紋的原因是:點蝕坑底部較平坦,應(yīng)力集中程度幾乎相同,只要在比較薄弱的位置就產(chǎn)生位錯滑移,進(jìn)而產(chǎn)生微裂紋。最終,同一面的微裂紋匯聚成一條裂紋,成為主裂紋的起源。
二、應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展概率分析
應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展過程具有“三段”式特點,裂紋擴(kuò)展速率與應(yīng)力強度因子之間的關(guān)系如圖5-12所示。
在第Ⅰ階段,da/dt隨Ki增大而快速增加,該階段力學(xué)因素起主要作用,用時較短;第Ⅱ階段,da/dt比較穩(wěn)定,幾乎與Ki無關(guān),裂紋擴(kuò)展速率不隨力學(xué)因素的變化而改變,完全由電化學(xué)條件決定,用時較長。第Ⅲ階段,裂紋擴(kuò)展速率快速增加直至斷裂。
1. 裂紋擴(kuò)展速率估算
應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展受環(huán)境、應(yīng)力狀態(tài)以及材料微觀結(jié)構(gòu)和性能等眾多因素影響,不同情況下的擴(kuò)展速率不盡相同。到目前為止,裂紋擴(kuò)展速率的預(yù)測仍是應(yīng)力腐蝕研究的重點和難點。目前,大多數(shù)裂紋擴(kuò)展模型針對核電設(shè)備在高溫水環(huán)境中的開裂,Shoji模型和Clark模型是兩個最具代表性的定量預(yù)測模型。Shoji模型完全基于理論推導(dǎo)而獲得,模型中涉及的變量較多,雖然能夠分析各種環(huán)境、材料和力學(xué)因素對裂紋擴(kuò)展速率的影響,但公式非常復(fù)雜,解析和計算困難,且公式中包含很多材料參數(shù)和電化學(xué)參數(shù),組合后所代表的物理意義不夠清晰,定量化后的精度難以保證,因此與工程應(yīng)用距離較遠(yuǎn)。
Clark模型是針對不同材料,根據(jù)實驗數(shù)據(jù)得到的一種經(jīng)驗?zāi)P停P椭锌紤]了溫度和材料的屈服強度對裂紋擴(kuò)展速率的影響。Clark模型通用表達(dá)式為:
由于Clark模型中參數(shù)較少,且溫度和屈服強度較容易測得,因此該模型在實際工程中得到了廣泛采用。本節(jié)便采用Clark模型研究奧氏體不銹鋼的裂紋擴(kuò)展速率問題。
由于不同環(huán)境中的裂紋擴(kuò)展速率很難采用統(tǒng)一的Clark模型表達(dá)式,所以本節(jié)對高溫低CI-濃度環(huán)境中裂紋擴(kuò)展進(jìn)行研究。例如管殼式換熱器,殼程介質(zhì)一般為軟化水,介質(zhì)中Cl-濃度很低,即使Cl-在換熱管與管板間的縫隙內(nèi)富集,其濃度相對于飽和鹽溶液中的仍然很低,換熱管的工作溫度一般在200℃以上。因此,可認(rèn)為換熱管所處的環(huán)境是高溫低Cl-濃度環(huán)境。基于式(5-3),根據(jù)文獻(xiàn)的試驗數(shù)據(jù),擬合得到了裂紋擴(kuò)展速率與溫度、屈服強度之間的關(guān)系式:
2.裂紋擴(kuò)展概率分析
考慮到式(5-4)中參數(shù)T和Rp0.2的不確定性,裂紋擴(kuò)展速率da/dt具有一定的隨機性。從第4章的研究可知,溫度T可認(rèn)為是服從正態(tài)分布的隨機變量。蘇成功對不同厚度不同牌號的奧氏體不銹鋼力學(xué)性能進(jìn)行了測試,測量結(jié)果如表5-1所示。
對表5-1中四種不銹鋼材料屈服強度的分散性進(jìn)行分析。通過分析發(fā)現(xiàn),在顯著性水平0.05下,316L不銹鋼和304L不銹鋼的屈服強度服從正態(tài)分布,如圖5-13所示;受板厚度的影響,304不銹鋼屈服強度的分布規(guī)律不明顯。四種不銹鋼屈服強度的統(tǒng)計量計算結(jié)果如表5-2所示,由于321不銹鋼材料只涉及了一種板厚,因此屈服強度的變異系數(shù)較小;其他材料涉及了多種板厚,屈服強度的變異系數(shù)較大;如果只考慮一種板厚時,屈服強度的變異系數(shù)較小,在0.6%~2%之間。
基于以上分析,可認(rèn)為奧氏體不銹鋼的屈服強度服從正態(tài)分布(μRp0.2, σ2Rp0.2),這和文獻(xiàn)中的結(jié)果是一致的。根據(jù)T和Rp0.2的分布函數(shù)就可以確定da/dt的概率分布。
當(dāng)然,除了以上兩個參數(shù),裂紋擴(kuò)展的隨機性還與環(huán)境波動、應(yīng)力波動以及材料成分和性能的微小差別有關(guān)。以T~N(240,4.52)、Rp0.2~N(320,462)為例,得到了裂紋擴(kuò)展速率的正態(tài)概率圖,如圖5-14所示。僅從圖中觀察發(fā)現(xiàn),裂紋擴(kuò)展速率近似服從正態(tài)分布,但經(jīng)檢驗,在顯著性水平α=0.05下裂紋擴(kuò)展速率為正態(tài)分布的假設(shè)是不正確的。
三、總結(jié)
本次主要討論了點蝕坑內(nèi)裂紋的萌生以及擴(kuò)展。
①. 觀察了點蝕坑的形貌,測量了點蝕坑的尺寸。采用有限元方法計算了點蝕坑內(nèi)的應(yīng)力集中系數(shù),得到了點蝕坑不同尺寸對力集中系數(shù)的影響規(guī)律。從應(yīng)力角度出發(fā),分析了應(yīng)力集中與裂紋萌生之間的關(guān)系。
②. 根據(jù)Clark公式,采用文獻(xiàn)中的試驗數(shù)據(jù),擬合得到高溫低濃度Cl-環(huán)境中應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展速率公式。
③. 得到了材料屈服強度的分布函數(shù),對應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展的隨機性進(jìn)行了分析。